Projektiranje oblikovanog rezača. Projektiranje i proračun prizmatičnog glodala Oblikovano glodalo s osnovnom linijom u sredini

1.4 Izračun tolerancija dimenzija rezača, šablone i kontra šablone

Izračunat ćemo tolerancije za dimenzije rezača, šablone i kontrašablone. Tolerancije za linearne i kutne dimenzije oblikovanih rezača dodjeljuju se ovisno o točnosti površina koje se obrađuju. Kao što znate, jedna od radijalnih dimenzija dijela, obično najpreciznija, dobiva se postavljanjem stroja i naziva se baza, preostale radijalne i aksijalne dimenzije mora osigurati rezač.

Tolerancije za dubine profila rezača izračunavaju se prema sljedećem odnosu:

gdje je tolerancija za dubinu profila površine glodala u mm; - tolerancija na -toj površini glodala u mm; -tolerancija osnovne površine, mm; - vrijednost tolerancije za odgovarajuću dubinu profila šablone (kontrašablona), mm.

Veličina dijela

d 1 \u003d 12 h9 (-0,043) [mm]; d 2 \u003d 29 h9 (-0,052) [mm];

d 3 \u003d 37 (-0,25) [mm]; d 4 \u003d 43 h10 (-0,1) [mm];

d 5 \u003d 38 h9 (-0,062) [mm]; d 6 \u003d 33,7 (-0,25) [mm];

Izračunajmo tolerancije za dubine profila rezača. Tolerancija na osnovnoj površini glodala (točka 1) je 0,043 mm. Uzmimo da je tolerancija na osnovnoj površini šablone (kontrašablona) jednaka 0,010 mm. Tada se tolerancija na osnovnoj površini rezača može uzeti jednakom najmanje 2,5 ili 0,025 mm. Zategnite do.

; uvjet nije ispunjen; pa uzmimo toleranciju do točke 2 prema h11:

; uvjet je ispunjen

; uvjet je ispunjen;

; uvjet nije ispunjen; Sredstva

; uvjet je ispunjen;

; uvjet nije ispunjen; pa uzmimo toleranciju do točke 5 prema h10:

; uvjet je ispunjen;

; uvjet je ispunjen;

Tolerancija promjera dijela 2, 4 i 5 izračunava se na sljedeći način

Tolerancije za dubine profila šablone i kontrašablone su postavljene na 0,01 mm. Tolerancije za linearne dimenzije rezača uzimaju se jednake 0,4 tolerancije za odgovarajuću linearnu veličinu rezača (IT12), a tolerancija za odgovarajuću linearnu veličinu šablone (protušablone) jednaka je 0,4 od tolerancija za odgovarajuću linearnu veličinu rezača.

Linearne dimenzije dijela imaju sljedeće vrijednosti i granična odstupanja:

l 1-2 \u003d 8 -0,15 [mm]; l 3-4 \u003d 3 -0,1 [mm]; l 5-6 \u003d 4 -0,12 [mm]; l 1-8 \u003d 23 -0,21 [mm];

Kao rezultat izračuna dobivamo sljedeće tolerancije za dimenzije rezača, predloška (protupredloška):

Kod prikaza šablona i protušablona u uparenom položaju, smjer tolerancije označen je plusom i minusom. U ovom slučaju, jedan od znakova odnosi se na predložak, drugi na protupredložak.

2. Projektiranje glodala za obradu na CNC strugu

2.1 Početni podaci

Tokarsko glodalo ravno desno potisno s mehaničkim pričvršćivanjem MNP od tvrde legure za grubo tokarenje na koru udarcem na CNC stroju.

glavni kut u tlocrtu - c = 95°;

promjer obratka - D = 700 [mm];

materijal obratka - kovan lijev (HB 170).

Načini obrade:

dubina rezanja - t = 3,2 [mm];

posmak - S = 1,5 [mm/okr];

brzina rezanja - v = 2,5 [m/s].

Integrirane tehnologije za dimenzionalnu analizu montaže i izrade komponenti konusnog mjenjača u uvjetima njegove velike proizvodnje

Dizajn alata za rezanje metala

Mjerne baze na profilu rezača potrebno je odabrati tako da se po njima može lakše i točnije kretati pri kontroli profila rezača na mikroskopu ili pri kontroli pomoću složene šablone...

Dizajn alata za rezanje metala

Osim reznog dijela glodala, koji je namijenjen za glavni rad, t.j. kako bi se osigurao profil izratka duž duljine, izrađuju se dodatni rezni rubovi za oblikovane rezače ...

Dizajn alata za rezanje metala

Šablona i protušablona za sveobuhvatnu provjeru profila rezača dizajnirani su kao mjerač profila koji kontrolira zazor. Prilikom provjere zazora šablona se nanosi na sjekutiće tako...

A) Izračun tolerancija za visinske dimenzije: Točka br. Izračunate vrijednosti 1 (osnova) 2 3 4 5 6 ,5dDi 0,37 0,37 0,37 0,37 0,37 0,37 Detaljna visina profila...

Dizajn alata za rezanje metala

Često se za kontrolu profila oblikovanih rezača tijekom njihove proizvodnje koriste šablone koje se nanose na oblikovanu stražnju površinu rezača. Veličina zazora koristi se za procjenu točnosti profila rezača...

Dizajn tehnološkog procesa obrade dijela "Disk"

8.1.1 Određivanje dodataka i međuoperacijskih dimenzija za vanjsku cilindričnu površinu Odabiremo redoslijed površinske obrade: Kvaliteta h14 može se dobiti samo grubim tokarenjem ...

Projektiranje oblikovanog glodala, proreza s prorezima, pužnog modularnog glodala

Profil glodala, o kojem ovisi točnost izrađenog dijela, potrebno je stalno nadzirati kontrašablonom...

Proces oblikovanja i korištenja oblikovanog rezača

Na temelju rezultata proračuna korekcije izrađuje se šablonski profil za kontrolu točnosti profila oblikovane površine rezača nakon brušenja i protušablon za kontrolu profila šablone i brusne ploče za obradu rezača. profil...

Razvoj tehnološkog procesa za izradu odljevaka

Koristeći GOST 26645-85, određujemo tolerancije linearnih dimenzija odljevka. Tolerancije dimenzija lijevanih elemenata oblikovanih od dva polukalupa i okomito na rastavnu ravninu postavljaju se u skladu s razredom točnosti dimenzija lijevanja ...

Izrada predloška stezaljke za vuču

Proračun i projektiranje alata za rezanje metala

Prednji kut. Glavna svrha nagibnog kuta je smanjiti deformaciju strugotine i obratka. Kut nagiba utječe na veličinu i smjer reznih sila, snagu oštrice...

Tehnički aspekti dizajna tiska

Prilikom postavljanja korištena je funkcija izrade predložaka stranica. Nakon proučavanja strukture stranice, odlučeno je izraditi dva predloška. Prvi predložak služi za odvajanje dijelova imenika (Sl. 7.2 a) ...

Tehnologije za strojnu obradu dijelova klase "čahure i diskovi".

Tolerancije se biraju prema ESTD tablici. Klauzula 5.1. u skladu s točnošću pojedine faze obrade. Vođeni dimenzionalnom shemom, tolerancije su dodijeljene radnim dimenzijama i dimenzijama originalnog izratka, prikazanim u tablici ...

cutter tokarski revolver

Početni podaci: Slika 1.28. Opcija 9.

Vrsta materijala šipke Mjed L62: .

Tip rezača - okrugli.

Slika 1.1 Skica proizvedenog dijela

Slika 1.2 Skica dijela sa sidrišnim točkama profila

Izračunavamo visinske dimenzije profila u čvornim točkama na dijelu prema formulama:

gdje d 1 - najmanji promjer, obrađene površine na dijelu, mm;

d i - promjeri obrađenih površina na dijelu, mm.

Odaberimo ukupne i konstruktivne dimenzije rezača prema tablici 2, vrijednosti prednjeg r i stražnjeg b kuta rezača prema tablici 3.

Tablica 1.1

Ukupne i konstruktivne dimenzije

Tablica 1.2

Prednji i stražnji kutovi

Odredimo visinu oštrenja rezača H i visinu ugradnje rezača h:

gdje je radijus najvećeg opsega rezača, mm.

Odredimo za svaku čvornu točku visinske dimenzije profila rezača, mjerene duž prednje površine:

gdje je radijus čvorne točke na profilu dijela, mm;

Vrijednost nagnutog kuta u izračunatoj točki na profilu oštrice glodala.

Odredimo visinske dimenzije profila rezača u aksijalnom presjeku potrebne za izradu i kontrolu:

gdje je radijus kruga koji prolazi kroz čvornu točku profila rezača, mm.

Rezultati izračuna bit će uneseni u tablicu 1.3.

Tablica 1.3

Rezultati proračuna

Slika 1.3 Shema međusobnog položaja dijela i alata

Provjerimo rezultate analitičkog proračuna veličina prema formuli (1.6) i grafičku konstrukciju profila rezača.

Redoslijed grafičke konstrukcije:

• 1) Nacrtajte dio u dvije projekcije na koordinatne ravnine V i H. Ravnina V je okomita, ide okomito na os dijela, ravnina H je vodoravna, poklapa se sa smjerom posmaka rezača.
• 2) Označimo čvorne točke profila na projekcijama dijela brojevima 1; 2; 3; 4; 5.

3) Na ravnini V nacrtajte konture projekcija prednje i stražnje površine rezača. Projekcija prednje površine okruglog rezača je ravna crta povučena od točke pod kutom r do vodoravne središnje crte dijela. Projekcija stražnje površine okruglog rezača kruga polumjera izvučenih iz središta leže na liniji od točke pod kutom do vodoravne središnje crte dijela na udaljenosti jednakoj polumjeru ().

4) Na koordinatnoj ravnini H nacrtajte profil glodala u normalnom presjeku za koji je:

• a) odabrati proizvoljno središte presjeka tragova ravnina N i H;
• b) iz središta povučemo ravnu liniju NN, radijalno usmjerenu;
• c) visinske dimenzije profila prenosimo iz V ravnine u H ravninu;

d) izmjerimo visinske dimenzije svake čvorne točke profila glodala na crtežu i dobivene vrijednosti podijelimo s prihvaćenim mjerilom grafičke profilacije glodala, rezultate unesemo u tablicu 1.4 i usporedimo s rezultatima analitičke izračun.

Tablica 1.4

Visinske dimenzije čvornih točaka profila rezača

Odredite dimenzije dodatnih reznih rubova.

Dodatni rezni rubovi pripremaju rez dijela od šipke. Visina rubova ne smije biti veća od visine radnog profila rezača, širina je jednaka širini reznog ruba rezača.

b = t max + (5…12), mm (1,8)

L p \u003d l d + b + c 1 + c 2 + f, mm (1,9)

Strukturno prihvaćamo sljedeće dimenzije: b = 5 mm, c 1 = 1,5 mm, c 2 = 2 mm, f = 3 mm.

b =10+10= 25 mm

L p \u003d 50 + 5 + 1,5 + 2 + 3 \u003d 61,5 mm

Da bismo smanjili trenje rezača na obratku u dijelovima profila okomitim na os dijela, izoštravamo kut jednak 3?.

Razvijamo crtež predloška i protupredloška za provjeru zazora profila rezača.

Profil predloška je negativni profil rezača. Dimenzije visine profila šablone jednake su odgovarajućim dimenzijama visine profila rezača. Aksijalne dimenzije između čvornih točaka profila šablone jednake su odgovarajućim aksijalnim dimenzijama profila rezača. Za izradu šablonskog profila potrebno je povući koordinatnu vodoravnu crtu kroz čvornu baznu točku 1, od koje u smjerovima okomitim na nju odvojiti visinske dimenzije profila rezača. Tolerancija za izradu dimenzija visine šablonskog profila je ±0,01, linearna ±0,02 ... 0,03.

Širina predloška

L w \u003d L P + 2 f, mm (1,10)

gdje je L R širina rezača; f = 2 mm.

L w \u003d 61,5 + 2 2 \u003d 65,5 mm

Slika 1.4 Uzorak i protuuzorak

1. Proračun i projektiranje fazonskog glodala

.1 Općenito

Naziva se oblikovani rezač, čiji rezni rubovi imaju oblik određen oblikom profila dijela. Omogućuju visoku produktivnost, ujednačenost oblika profila i točnost dimenzija obrađenih dijelova te se koriste u masovnoj i masovnoj proizvodnji.

Oblikovani rezači mogu se podijeliti u sljedeće skupine:

po obliku: okrugli, prizmatični, štapićasti;

prema ugradnji u odnosu na dio, prizmatični rezači se dijele na rezače s radijalno postavljenim rubom i tangencijalnim;

prema položaju osi: s paralelnim položajem osi u odnosu na os dijela i nagnutim položajem osi ili montažne baze;

prema obliku tvorne plohe: okrugla rezača s prstenastim generatrisama, okrugla sa spiralnim generatrisama, prizmatična s ravnim generatrisama.

U suvremenom strojarstvu za tokarenje oblikovanih površina koriste se uglavnom radijalno prizmatični i okrugli glodala; rjeđi su tangencijalni i trkaći rezači.

Prizmatični rezači koriste se za obradu vanjskih površina, imaju povećanu krutost i pouzdanost pričvršćivanja, povećanu točnost obrade, bolje odvođenje topline, lakšu ugradnju na strojeve u usporedbi s okruglim.

Okrugla (disk) glodala koriste se za obradu vanjskih i unutarnjih površina, tehnološki su naprednija u izradi, ali teža za montažu, imaju veći broj brušenja i povećan vijek trajanja u odnosu na prizmatične.

Za fiksiranje rezača okruglog oblika u držač, na krajevima ovih rezača nalaze se nabori, rupe za klin ili utori na čeonoj plohi.

Rezači radijalnog oblika imaju pomak usmjeren duž polumjera, a tangencijalni rezači imaju pomak usmjeren tangencijalno na unutarnju površinu dijela. U proizvodnji se najviše koriste oblikovani rezači s radijalnim posmakom, jer su lakši za rukovanje i postavljanje.

U usporedbi s rezačima konvencionalnih oblika, oni pružaju:

) identitet oblika, točnost dimenzija dijelova, jer ne ovise o kvalifikacijama radnika, već uglavnom o točnosti izrade rezača;

) visoka produktivnost zbog velike uštede vremena rada stroja povezane sa smanjenjem putanje rezanja i pomoćnog vremena potrebnog za ugradnju i podešavanje rezača prilikom njegove izmjene;

) visoka trajnost zbog velikog broja dopuštenih ponovnih mljevenja;

) manje braka;

Materijal obratka - čelik 20,

σ u \u003d 400 MPa (≈40 kgf / mm 2).

1.2 Grafička metoda definiranja profila rezača

Gradimo profil izratka, za koji crtamo os, od koje izdvajamo pripadajuće dimenzije profila izratka, a kompletan profil gradimo u donjem lijevom kutu crteža.

Dobivene točke 1, 2, 3, 4, 5, 6 profila izratka projiciramo na horizontalnu os koja prolazi središtem izratka O (točke 1 / -2 / , 3 / - 4 / , 5 / - 6 /), kroz koje povlačimo odgovarajuće kružnice jednake r 1-2, r 3-4, r 5-6.

4. Iz točke 1 "(A") povlačimo liniju (trag) prednje površine noža pod kutom y i liniju (trag) stražnje površine pod kutom a.

Označavamo sjecišta odgovarajućih krugova sjekutića r 1-2, r 3-4, r 5-6. s linijom prednje površine rezača kroz A 1-2, A 3-4, A 5-6.

6. Iz ovih točaka crtamo linije paralelne sa stražnjom površinom rezača.

7. Gradimo profil glodala u normalnom presjeku, tj. u presjeku okomitom na njegovu stražnju površinu (presjek A A): nacrtamo liniju MM; od ove crte izdvajamo aksijalne dimenzije l 1, l 2, l 3, l 4 i l 5 koje odgovaraju aksijalnim dimenzijama izratka koji se obrađuje; postavite vodoravne linije paralelne s linijom MM, segmente jednake udaljenostima između linija paralelnih sa stražnjom površinom rezača, pronađite točke /", 2", 3", 4", 5", 6" i, povezujući s ravnim linijama, dobivamo rezač profila u normalnom presjeku.

8. Konstrukcija šablone i kontrašablone za kontrolu oblikovanog profila glodala svodi se na prijenos svih segmenata 1"-2", 1"-3", 1"-4" i 1"-5. "u odnosu na čvornu konturnu točku 1".

Ukupne i konstrukcijske dimenzije rezača odabiru se prema tablici. 44 ovisno o najvećoj dubini profila t max izrađenog dijela.

Izvodimo radni crtež oblikovanog prizmatičnog rezača prema uputama (vidi Pogl. 1, § 3).

Ako je prednji kut oštrice γ=0, tada se profil oblikovanog prizmatičnog glodala gradi istim redom, samo će linija prednje plohe biti horizontalna, tj. točke 1 "-2", 3 "-4", 5"-6" će se podudarati s točkama A 1-2, A 3-4 i A 5-6.

1.3 Analitički proračun profila rezača

Prednji i stražnji kutovi određuju se prema tablici 47: γ=25 0 , α=12 0 .

Prihvaćene su dimenzije dodatnih reznih rubova za rezanje i obrezivanje: b 1 = 1 mm, b = 7 mm, c = 0 mm, φ 1 = 15 0, φ lice = 45 0.

Ukupna širina rezača duž osi obratka:

L p \u003d l g + f + c + b + b 1 \u003d 50 + 0 + 0,5 + 7 + 1 \u003d 58 mm.

4. Najveća dubina profila detalja t max = 7,5 mm.

Ukupne i konstrukcijske dimenzije glodala s krajnjim valovima za najveću dubinu profila t max = 7,5 mm odabiru se prema tablici D = 108 mm, d (H8) = 102 mm, d 1 = 99,9 mm, b max = 16 mm, k = 0,5 mm, r=0,5 mm, d2=6 mm, D1=45 mm, h p=R1 sinα=45sin12=6,3 mm. - visina rezanja.

Visina oštrenja rezača H=Rsin(α+γ)=45sin(25+12)=15,4mm,

gdje je R radijus rezača;

Prema dimenzijama na crtežu izratka, polumjeri kružnica čvornih točaka profila izratka r 1, r 2, r 3, r 4, r 5, r 6 i osne udaljenosti do tih točaka od čeono lice prema obratku l 1-2, l 1-3, l 1 -5 itd. sljedeće:

r \u003d r 2 \u003d 17,5 mm

r 3 \u003d r 4 \u003d 25 mm l 1-2,3 \u003d 15 mm l 1-5 \u003d 40 mm

r 5 \u003d r 6 \u003d 21 mm. l 1-4 =30 mm l 1-6 =50 mm

Tolerancije za navedene dimenzije uzimaju se jednake 1/3 tolerancija za odgovarajuće dimenzije obratka koji se obrađuje.

Ispravljamo profil rezača: sažimamo podatke izračuna korekcije u tablici:

Formula za izračun	Vrijednost parametra (mm, … 0 …)
	γ 1 = 25 0 r 1 = r 2 = 17,5 sin γ 1 = 0,382 h i = 6,685
A 1 \u003d r 1 cosγ 1 sin γ 3 \u003d h i / r 3	cos γ 1 = 0,924 A 1 = 16,17 r 3 = 25 mm sin γ 3 = 0,267 γ 3 = 15,31
A 3 \u003d r 3 cosγ 3 C 3 \u003d A 3 - A 1 sin γ 4 \u003d h i / r 4	cos γ 2 = 0,99, r 3 = 10 mm A 3 = r 3 cos γ 3 = 24,309 r 4 = 25 r 5 = 21 C 3 = A 3 - A 1 = 8,139 sin γ 4 = 0,082 γ 4 = 0,977
A 4 \u003d r 4 cosγ 4 C 4 \u003d A 4 -A 1	cos γ 4 \u003d 0,99 r 5 \u003d r 6 \u003d 21 mm. A 4 = 24,999 C 4 = 25-16,17 = 8,827 sin γ 6 γ 6 = 20,62
A 6 \u003d r 6 cosγ 6	cosγ 6 A 6 \u003d 0,9479 * 21 \u003d 20
C 5 \u003d C 6 \u003d A 6 -A 1	C 5 \u003d C 6 \u003d 8,47
ε 1 \u003d α 1 + γ 1	ε 1 \u003d 25 + 12 \u003d 37
ε 1 \u003d α 1 + γ 1	α 1 =12 0 γ 1 =25 0 ε 1 =37 0 cosε1
	C3 = 8,139 P3 = 6,803
P 4 \u003d S4cosε 1	C 4 \u003d 8,827 P 4 \u003d 7,377
P 5 \u003d P 6 \u003d C5cosε 1	C 5 \u003d 3,83 P 5 = P 6 \u003d 2,93

Izrada šablona i protušablona za kontrolu oblikovanog profila glodala (pri kontroli odstupanja u dimenzijama brušenja oblikovanih površina na glodalima) svodi se za okrugla glodala na određivanje razlike polumjera svih čvornih točaka proračunatog profiliranog profila. u odnosu na čvornu konturu (početna) točka 1:

P 3 \u003d P 4 \u003d R 1 - R 3 \u003d 3,58 mm

P 5 = P 6 = R 1 - R 5 = 4,06 mm

Dopuštena odstupanja linearnih dimenzija oblikovanog profila predloška tijekom njegove izrade ne smiju prelaziti ± 0,01 mm.

1.4 Proračun načina rezanja kod tokarenja

Dubina rezanja t = tmax = 7,5 mm,

gdje je tmax najveća dubina profila dijela.

Brzina rezanja

gdje je T prosječna vrijednost vijeka trajanja alata,

Sυ , m, y - koeficijent i eksponenti u ,

Koeficijent, koji je umnožak koeficijenata koji uzimaju u obzir utjecaj materijala izratka Kmυ , stanja površine Kpυ , materijala alata K i υ .

Prihvaćamo: \u003d 120 min; Sυ=22,7; m=0,3; y=0,5;

,

gdje je kg koeficijent koji karakterizira grupu čelika u smislu obradivosti, prema kg = 1,0; υ je eksponent, nυ = 1,75;

Kpυ = 0,8; Kiυ = 1;

1,74 ∙ 0,8 ∙ 1 = 1,39.

m/min.

Brzina vretena odgovara pronađenoj brzini

min-1.

Ispravljamo brzinu vretena prema podacima putovnice stroja 1B290-4K i postavljamo stvarnu vrijednost brzine:

nd = 160 min-1.

Odredite stvarnu brzinu glavnog reznog pokreta

m/min.

sila rezanja

Dužina rezača, =65 mm.

Za ove uvjete obrade, koeficijenti i eksponenti

212;= 1;= 0,75;= 0 .

Uzimamo u obzir korekcijske faktore za silu rezanja

Kpz=KMr Kγp Kφr Kλr Krr

;= 0,75

;γp=1,0,

Kφr=1,0,

Kλr=1,0,

Krr=1,0 .=1,1 1,0 1,0 1,0 1,0=1,1=10 212 651 0,04 0,75 33,410 1,1= 12490N.

kW.

Provjeravamo je li pogonska snaga stroja dovoljna. Nshp=6,3 kW

Nres ≤ Nshp; 6.2< 6,3, т.е. обработка возможна

8. Regularno vrijeme

Duljina radnog hoda (mm) rezača:

L \u003d l + lvr + lp,

Količina dovoda:

lvr \u003d t ctg φ \u003d 7,5 ∙ ctg 45 ° \u003d 7,5 mm;

Prekoračenje rezača: p = 1-3 mm, prihvaćamo lp = 2 mm;

Duljina obrađene površine:

l \u003d 70 mm, \u003d 70 + 7,5 + 2 \u003d 79,5 mm,

min

2. Proračun i projektiranje pužnog glodala

2.1 Općenito

Glodanje je jedna od visokoučinkovitih i raširenih metoda rezanja metala. Izvodi se pomoću alata koji se zove rezač. Glodalo je alat s više zuba, koji je tijelo rotacije, na čijoj se generatrisi ili na kraju nalaze rezni zubi.

Glavno kretanje tijekom glodanja je rotacijsko (ima rezač); kretanje posmaka (obično pravocrtno) može imati i obradak i sam rezač.

Glodanjem se obrađuju vanjske ravnine, utori i oblikovane površine, au potonjem slučaju potrebno je imati rezač odgovarajućeg oblika. Postoje i glodala za obradu tijela rotacije, za razvrtanje metala (pile), za izradu navoja (navojna rezača), za izradu zupčanika (zubnjače).

Glodala se izrađuju čvrsta, kompozitna, montažna s reznim dijelom od brzoreznih čelika ili s pločama od tvrde legure.

Zbog velikih prednosti glodala opremljenih pločicama od tvrde legure (visoka produktivnost; visoka kvaliteta obrađene površine, koja ponekad isključuje primjenu brušenja; mogućnost obrade kaljenih čelika; smanjenje troškova obrade i dr.) uspješno se koriste u metaloprerađivačkoj industriji i zamijenili su mnoga glodala od alatnog čelika.

Uz posebno rasprostranjena čelna glodala s pločicama od tvrdog metala, u industriji se koriste diskovi od tvrdog metala, čeoni, utor za klin i profilirana glodala. .

Rezalo pužnog zupčanika može se predstaviti kao skup češljeva učvršćenih na cilindričnoj površini ili u obliku puža, čiji se svici pretvaraju u rezne zube rezanjem poprečnih utora tako da tvore prednje kutove γ, a podupiranje zuba kako bi se dobili stražnji kutovi α.

Osnova profila standardnih pužnih rezača je zavojiti puž, čiji zavoji u presjeku normalnom na smjer zavoja imaju pravolinijski profil izvornog stalka. Profil originalne tračnice karakterizira kut profila α p \u003d 20 0, korak zuba P p \u003d πm, procijenjena visina zuba h p i njegove glave h /, kao i debljina zuba rezača duž normale S n \u003d P n -s n, gdje je s n kotač za rezanje debljine zuba duž normale.

Prema namjeni razlikuju se pužna glodala za rezanje cilindričnih čeonih i kosih zupčanika, za obradu pužnih kotača, za obradu pužnih kotača, klinastih vratila, lančanika itd. Po dizajnu, pužni rezači su čvrsti i montažni, mogu se pričvrstiti na trnove (mlaznice) ili s drškama.

2.2 Proračun pužnog rezača za obradu klinastih valjaka

Rezač:

z×d×D=10×102×108.

Valjak:

b=16mm,=115mm,=0,5mm,=0,5mm,

Materijal: st50W=300-330,

toplinska obrada - normalizacija,

vrsta obrade - dorada.

Određivanje proračunskih promjera valjka.

Procijenjeni vanjski promjer:

Dp=Dmax-2fmin=108,012-2 0,5=107,012 mm.

Procijenjeni unutarnji promjer:

dp=dmin+0,25E1=99,9+0,25 0=99,9 mm,

gdje je E1 vrijednost tolerancije za unutarnji promjer.

Procijenjena širina utora:

bp=bmin+0,25E=15,965+0,25 0,150=15,973 mm,

gdje je E vrijednost tolerancije za širinu proreza.

Promjer koraka valjka:

Kut utora γn određuje se s točnošću od 1".

Određivanje dimenzija profila zuba.

Odredite nagib zavoja rezača duž normale:

tp== mm,

gdje je z broj klinova valjka.

Debljina zuba rezača duž početne ravne linije:

Sn=tn-SbH=DHmm.

Visina brušenog dijela profila rezača:

,

gdje je hH visina profila od početne linije:

hH=RH(sinαK-sinγH) sinαK,

RH= mm.γH= .

γH=10º.αK=

αK=20º.=29,5(sin20º-sin10º) sin20º=1,4 mm.

hz= mm

mm.

Dimenzije izbočine ispod 35º:

duljina f2=2f=2 0,5=1 mm,

visina h2=f2 tg35º=0,7.

Dimenzije utora za lakše brušenje:

širina l=tn-(Sn+2f2)=33,3-(17,402+2 1)=13 mm

dubina h4=1,5-3,0 mm, prihvatiti h4=2 mm,

radijus r=1-2 mm, prihvatiti r=2 mm.

Ukupna visina profila zuba: h0=h+h2+h4=2,899+0,7+2=5,599 mm.

Definicija elemenata reznog dijela.

Vrijednosti De, D1, d1, b, t1, z1, rK, c1 odabiru se ovisno o koraku tp za pužne rezače srednje serije:

a1=0.6mm,=125mm,=60mm,=40mm,=10mm,=43.5mm,=2mm,=5mm.

Kut nagiba biramo ovisno o uvjetima rada: za završna glodala - γ=0.

Stražnji kut na vrhu zuba αk=9-12º, prihvaćamo αk=10º.

Vrijednost prve podloge:

K= =5,18,

Broj zuba rezača.

Iznos dodatne podloge:

K1=(1,2-1,5)K=5,52-6,9, prihvatite K1=6.

Veličina uglačanog dijela stražnje strane glave određena je kutom:

Ψ=(0,4-0,5)η, gdje je

Ψ=12-15, prihvaćamo Ψ=12º.

Promjer D´ se određuje:

D´=De+2(K1-K) =130 mm.

Dubina utora:

H=h0+K1-(K1-K)+rK=5,599+6-(6-5,18)+2=13,671 mm.

duljina rezača:

L=2,=5,=2=103,3 mm.

10. Duljina rupe:

l=(0,2-0,3)L=26,64-39,96.

prihvaćamo l = 30,99 mm.

Položaj izračunatog presjeka određen je kutom:

Prosječni izračunati promjer:

Dt.calc=De-2hz-2hn-mm.

Kut zavojnice:

sinωcalc=

ωcalc= 5º.

Uspon zavojnice:

Hcn=π Dt.calc ctgωcalc=3,14 119 ctg5º =3316 mm.

Aksijalni nagib zavoja:

t0= mm.

Kao materijal za izradu rezača prihvaćamo - P6M5.

Grafička metoda za konstruiranje profila rezača.

U odabranom mjerilu nacrtamo početni krug klinastog valjka, početni pravac rezača i pomoćni krug. Kroz zahvatni stup povlačimo liniju bočnog profila spline (AP) tangencijalno na pomoćnu kružnicu (slika 2).

Gradimo liniju angažmana:

a) na pravac AP nanesemo točke 1, 2, 3,4 na približno jednakoj udaljenosti

b) povucite normale na AR kroz te točke dok se ne sijeku s početnom kružnicom u točkama 1´, 2´, 3´, 4´.

c) nacrtamo putanje (kružnice) gibanja točaka 1, 2, 3, 4 pri rotaciji valjka i na njima napravimo serife od pola R duljine jednake duljinama normala 11´, 22´, 33´, 44´, dobivamo točke zahvatne linije 1´ ´, 2´´, 3´´, 4´´.

Gradimo krivulju profila:

a) kroz točke 1´´, 2´´, 3´´, 4´´ nacrtamo putanje točaka profila glodala i na njih iscrtamo segmente jednake lukovima R1´, R2´, R3´, R4´, dobit ćemo odgovarajuće točke profila rezača I, II, III, IV.

b) na krivulji profila označavamo stvarni (djelujući) presjek profila, jednak h.

Zamjena krivulje profila lukom kružnice.

Kako bi se pojednostavila proizvodnja rezača, šablona i protušablona, ​​teorijska krivulja, grafički iscrtana ili izračunata analitički u smislu X i Y koordinata, obično se zamjenjuje jednim lukom kružnice. Krug je definiran s tri točke. Dvije točke obično zauzimaju krajnje točke profila O i M. Položaj treće točke određuje se metodom odabira iz uvjeta minimalne pogreške.

dobiveni profil u usporedbi s teoretskim. Obično se optimalno rješenje dobije za točku koja leži u sredini profila. Zamjena koordinata triju točaka u jednadžbu kružnice

(x-p)2+(y-q)2=R2

a rješavajući ih zajednički odredimo koordinate središta O1 i polumjer R0.

.3 Izračun podataka rezanja za glodanje

Glodanje se izvodi na glodalici za proreze VS-50.

Određivanje dubine rezanja

t = = 3,006 mm.

Dodjeljujemo posmak po okretaju rezanog zupčanika

Dakle, tablica = 0,8 mm / okr.

S=S∙KMS ∙KFS

KMS=0,9,=1,0,=0,8∙0,9 ∙1,0=0,72 mm/okr.

3. Životni vijek alata i trošenje rezača:

Ttabl \u003d 300 min, z \u003d 0,3 mm - kriterij otupljenja,

Odredite brzinu glavnog reznog kretanja

v=vtabl∙Kmv∙Kfv∙Kzv∙Kuv∙KΔv∙Kv∙KTv, gdjetabl=25m/min,

koeficijenti su uzeti na =0,9, fv=1,0,=1,1,=1,0,Δv=1,0,=1,0=1,25,

0,6.=25∙0,9 ∙1,0∙1,1∙1,0∙1,0∙1,25=30,93 m/min.

Brzina vretena koja odgovara pronađenoj brzini glavnog reznog kretanja:

gdje je dao=90mm.

min-1

Brzinu korigiramo prema podacima stroja i postavljamo stvarnu brzinu:

nd = 100 min-1.

Odredite stvarnu brzinu glavnog reznog kretanja:

m/min;

Snaga rezanja:

N=10-5∙CN∙SYn∙dUn∙v∙Kn,

gdje su koeficijenti uzeti iz:

CN=42,=0,65,=1,1,=1,1.=10-5∙42∙0,72 0,65∙421,1∙30693∙1,4=0,69 kW.

Provjerite je li pogonska snaga stroja dovoljna:

jedinica VS-50 Nshp = Nd ∙ η = 6 ∙ 0,85 = 5,1 kW

69 < 5,1 кВт, т.е. обработка возможна.

3. Proračun i projektiranje spiralne svrdla

3.1 Opće odredbe

Za obradu provrta koriste se različiti nožni alati, ovisno o namjeni dijela i tehnološkom procesu njegove izrade. Najčešći alati su svrdla, upuštača, upuštača, razvrtala. Izbor vrste aksijalnog alata ovisi o parametrima rupe: promjeru, dubini, točnosti i zahtjevima za položaj geometrijske osi, kao io fizičkim i mehaničkim svojstvima materijala koji se obrađuje, produktivnosti proces obrade.

Svrdla su alati za rezanje dizajnirani za izradu rupa u čvrstom materijalu. U procesu bušenja provode se dva kretanja: rotacijsko - oko osi alata i translatorno - duž osi alata. Svrdla se također koriste za razvrtanje prethodno izbušenih rupa. Uobičajeno u industriji Različite vrste bušilice

Spiralna svrdla su najraširenija u industriji. Koriste se pri bušenju rupa promjera od 0,25 do 80 mm u različitim materijalima pri brzini od 40-50 m/min.

Glavne dimenzije i kutovi oštrice bušilice su standardizirani. Geometrijski elementi radnog dijela svrdla (w, g i 2j) ovise o materijalu izratka i svrdla. Kut nagiba poprečnog reznog ruba za bušilice promjera do 12 mm je 50 °, za bušilice promjera većeg od 12 mm - 55 °. Kut zazora a različit je na različitim točkama reznog ruba . Za standardne spiralne bušilice, na točki najudaljenijoj od osi svrdla (vrh oštrice) a=8…15°, na točki najbližoj osi a=2°…26°.

Tehnički zahtjevi za proizvodnju spiralnih svrdla dati su u GOST 2034-80 Drške bušilica s konusnim drškom imaju Morseov konus, izveden prema GOST 25557-82.

3.2 Proračun i projektiranje HSS spiralnog svrdla sa stožastim drškom

Odredite promjer svrdla d = 22 mm GOST 885-77

Odredite način rezanja:

a) dovod nalazimo prema (tab. 25, str. 277)

S \u003d 0, 47 ... 0, 54 mm / rev, prihvaćamo S 0 \u003d 0,5 mm / rev

b) Određujemo brzinu glavnog reznog kretanja: odabiremo koeficijente prema (tablica 28, str. 278);

;

S υ =17,1, q=0,25, x υ =0, y υ =0,4, m =0,125;

Trajnost svrdla T=60 min. (Tablica 28, stranica 276);

Faktor korekcije K υ =K M υ ´K U υ ´K l υ =0,73´1,0´1,0=0,73, gdje

K M υ = 0, 73 - koeficijent. o kvaliteti obrađenog materijala (, 261-263);

K U υ \u003d 1,0 - koeficijent. o materijalu alata (tablica 6);

K l υ \u003d 1,0 - koeficijent. uzimajući u obzir dubinu izbušene rupe (tablica 31)

m/min;

Brzina vretena

min -1

6. Stvarna brzina glavnog reznog kretanja

m/min

Aksijalna komponenta sile rezanja.

n=0,6 (Tablica 9, str. 264); p = 42,7, q p = 1,0, y p = 0,8 ([3], tablica 32, str. 281);

P x = 9,81´42,7´22 1,0´0,5 0,8´1,16= 396 N

Moment sila otpora rezanju (moment);

M = 0,021, q = 2,0, y = 0,8 (tablica 32, 281 str.); n p = 0,6 (Tablica 9, str. 264);

cf = 9, 81´0,021´22 2,0 ´0,5 0,8 ´ 1,16= 68,8 Nm.

Odredite broj Morseovog konusa drške.

Odredite prosječni promjer drške

;

μ = 0,16 - koeficijent. trenje čelika o lijevano željezo;

θ= 1 ° 30 " - polovica kuta stošca;

∆θ=5 "odstupanje kuta stošca;

Prema GOST 25557-82 odabiremo najbliži veći Morseov konus br. 2 s podnožjem sa sljedećim glavnim dimenzijama dizajna:

D=17,78, D 1 =18, d 2 =14, d 3max =13,5, l 3max =75, l 4 =80, bh13=5,2, a=5,=6, c=10, R 1 =1, 6

Odredite duljinu svrdla prema GOST 10903-77

L=240 mm - ukupna dužina svrdla

l 1 \u003d 140 mm - duljina radnog dijela

Središnja rupa je izrađena prema obrascu B GOST 14034-74.

Određujemo geometrijske i konstrukcijske parametre radnog dijela bušilice (Tablica 43-45, 151s.).

kut nagiba zavojnog utora w =35°;

kutovi između oštrica 2j=127°, 2j 0 =70°;

kut nagiba poprečnog utora Y = 55 °;

dimenzije podrezanog dijela skakača:

A=3,08, l=6 mm

Spiralni korak:

mm.

Debljina d od jezgre bušilice odabire se ovisno o promjeru bušilice: uzimamo debljinu jezgre na prednjem kraju bušilice jednaku 0,14 D. Zatim d c \u003d 0,14´22 \u003d 3,35 mm. Zadebljanje jezgre prema dršci je 1,4-1,8 mm na 100 mm duljine. Ovo zadebljanje uzimamo jednako 1,5 mm.

Obrnuti konus svrdla (smanjenje promjera prema dršci) na 100 mm duljine radnog dijela je 0,04-0,10 mm. Prihvaćamo obrnuti konus od 0,1 mm.

Širina vrpce (pomoćna stražnja površina oštrice) f 0 i visina zatiljka duž leđa k odabiru se prema (tablica 63): u skladu s promjerom svrdla f 0 =2,4 mm, k= 1,2 mm.

Širina olovke B=0,58 D=0,58´22=12,76 mm.

Geometrijski elementi profila glodala za glodanje utora svrdla određuju se grafičkom ili analitičkom metodom. Poslužimo se pojednostavljenom analitičkom metodom.

Veliki radijus profila

R 0 = C R ´C r ´S φ ´D, gdje je

kada je omjer jezgre prema promjeru d s /D =0,14, C r =1;

gdje je D φ - promjer rezača; kod D φ =13ÖD S φ =1, dakle

R 0 \u003d 0,6 16 1 1 \u003d 8,77 mm.

Manji radijus profila

R k =C k ´D = 0,17´22=3,993 mm., gdje C k =0,015w 0,75 =0,17;

Širina profila

B= R 0 + R k \u003d 9,92 + 3,74 \u003d 12,77 mm.

Na temelju pronađenih vrijednosti gradimo profil rezača za utore. Utvrđujemo osnovne tehničke zahtjeve i tolerancije za dimenzije svrdla (GOST 885-77).

Granična odstupanja promjera svrdla D=22h9, (-0,043) mm. Tolerancija ukupne duljine i duljine radnog dijela svrdla je (± IT14/2) prema GOST25347-82. Radijalno odstupanje radnog dijela svrdla u odnosu na os drške ne smije biti veće od 0,15 mm. Granična odstupanja dimenzija konusa drške postavljena su u skladu s GOST 2848-75 (stupanj točnosti AT8). Kutovi 2j= 127° ± 2°, 2j 0 =70° +5°. Granična odstupanja dimenzija donjeg vrha reznog dijela svrdla +0,5 mm.

Tvrdoća radnog dijela svrdla je 63-66 HRC e, na podnožju drške 32-46,5 HRC e.

Izrađujemo radni crtež koji pokazuje tehničke zahtjeve za bušilicu

3.3 Način rezanja za bušenje

Obrada se vrši na vertikalnom stroju za bušenje 2H125

Dubina rezanja

t= D/2 = 22/2=11 mm

Odaberemo dovod S o \u003d 0,47..0,54, prihvaćamo S o \u003d 0,5 mm. Prihvaćeni posmak provjeravamo aksijalnom komponentom sile rezanja, koju dopušta čvrstoća mehanizma posmaka stroja. Da bismo to učinili, odredimo aksijalnu komponentu sile rezanja P x ​​= 396H;

Potrebno je ispuniti uvjet P 0 £P max ,

P max - najveća vrijednost aksijalne komponente sile rezanja koju dopušta mehanizam za pomak stroja. Prema podacima o putovnici stroja 2H125: P max = 9000N. od 396< 9000, то назначенная подача вполне допустима.

Dopušteno trošenje svrdla ([ 5], tablica 1 9, 228 c/] h h = 0,5 mm

4. Brzina glavnog kretanja rezanja, dopuštena svojstvima rezanja bušilice υ i = 22,14 m / min

Brzina vretena

min -1

Ispravljamo brzinu vretena na stroju n d \u003d 320 min -1

6. Stvarna brzina glavnog reznog kretanja

m/min

Zakretni moment od sila otpora rezanju pri bušenju

M cr = 68,8 Nm

Snaga rezanja

kW

Provjerite je li snaga stroja dovoljna. obrada je moguća ako

N rez £N kom, N kom \u003d N d ´h \u003d 2, 26´0, 8 \u003d 2,8 kW

redovno vrijeme

, min

gdje je L= y+∆+l =0, 4´16+2+30=38,4 mm puni put koji je prešla bušilica u smjeru dodavanja; y=0,4D; ∆=1..3;

3. Proračun i projektiranje okrugle pločice

.1 Opće informacije

cutter pužni rezač

Istezanje je jedan od naj učinkovite metode mehanička obrada, koja omogućuje dobivanje proizvoda visoke preciznosti (do 6. razreda) i hrapavost obrađene površine do 0,32 mikrona. Kod upotrebe karbidnih glačala 0,08. Provlačenje se uglavnom koristi u velikoserijskoj i masovnoj proizvodnji, ali se ova metoda uspješno koristi iu maloserijskoj, pa čak i pojedinačnoj proizvodnji, kada je provlačenje jedini mogući ili najekonomičniji način obrade.

Kao alati za rezanje u provlačenju koriste se različite vrste provlaka. Provlačenje je alat s više oštrica s nizom uzastopno stršećih oštrica jedna iznad druge u smjeru okomitom na smjer brzine glavnog gibanja, namijenjen za obradu translatornim ili rotacijskim glavnim reznim kretanjem i bez kretanja posmaka. Broševi imaju značajne prednosti u odnosu na druge vrste alata. Oni su najproduktivniji alati, oko stotinu ili više puta produktivniji od upuštača i razvrtala. Provlačenje kombinira operacije grube, poluzavršne i završne obrade. Time se povećava produktivnost, smanjuje raspon korištenih reznih i mjernih alata te smanjuje broj strojeva i alata.

Broševi su metalno intenzivan, težak za izradu i stoga skup alat. Ekonomska isplativost njihove upotrebe opravdana je osiguravanjem optimalnih strukturnih elemenata i uvjeta rezanja, visokokvalitetnom izradom broševa i pravilnim radom.

Provlačenjem se obrađuju unutarnje (zatvorene) i vanjske (otvorene) površine. Prema tome, razlikuju se unutarnje i vanjske plohe. Broševi su vrsta broševa, čiji se dizajn bitno ne razlikuje od dizajna broševa, međutim, u procesu rezanja, broševi su uglavnom izloženi tlačnim silama, dok broševi rade na napetost. Područja primjene potezanja vrlo su raznolika. Unutarnje provlačenje se koristi za izradu rupa raznih oblika, uključujući okrugle, kvadratne, višestruke, prorezane s utorima različitih profila, kao i utore za ključeve i druge utore. Vanjske pločice uglavnom obrađuju ravne i oblikovane površine, utore, izbočine, nabore itd.

Crtanje rotacijskih ploha može se izvesti prizmatičnim ili spiralnim plohama. U procesu obrade provodi se brza rotacija dijela i relativno sporo kretanje plohe. Spiralna pločica je disk na koji je takoreći pričvršćena prizmatična nit. Rezni rubovi zuba takvog reza nalaze se na različitim udaljenostima od osi. Razlika između polumjera susjednih zuba određuje posmak po zubu.

3.2 Početni podaci:

Izračunajte i projektirajte okrugli prorez za cilindrični provrt promjera D u izratku od čelika U10A tvrdoće 202-239 HB, duljine l i c. Rupa se iscrtava nakon bušenja do promjera Do na stroju za horizontalno provlačenje 7534. Parametar hrapavosti izvučene površine je Ra=2 µm. Izračun plohe provodi se prema shemi danoj u GOST 20365-74 *.

D=45H7(+0,025) mm.

o=43,7 mm. Uzmimo materijal za protezanje R18, zavarena konstrukcija, drška od čelika 40X.

Detaljna skica:

Za okrugle rupe, dodatak za provlačenje promjera može se izračunati prema jednadžbi kada se rupa priprema upuštanjem:

Ao=2A=0,005Do+(0,05-1)√l+(0,7-1)δ=0,005*43,7+0,1*11=1,3 mm.

Podignite se na zub na Sz stranu, odaberite prema: = 0,025-0,03 mm, uzmite Sz = 0,03 m.

Za naš primjer, uzimamo Zz=3 i raspodjeljujemo uspon po zubu kao ½ Sz=0,015 mm; 1/3Sz=0,01 mm; 1/6 Sz=0,004 mm.

Profil, dimenzije zuba i žljebovi za strugotinu između zuba odabiru se ovisno o površini metalnog sloja koji je uklonjen jednim reznim zubom pločice. Potrebno je da površina poprečnog presjeka utora za strugotinu između zuba ispunjava uvjet:

gdje je k \u003d 2-5 faktor punjenja utora, uzimamo k \u003d 3, . je površina poprečnog presjeka reza metala uklonjenog jednim zubom,

Fc=ld Sz=90 0,03=2,7 mm2

Površina presjeka utora, mm2;

Pronašli smo

Fk = Fc k =3 2,7=3,75 mm3.

Koristeći za najbližu veću vrijednost Fk = 12,5 mm2, uz krivolinijski oblik utora strugotine zuba, prihvaćamo: korak provlačenja t=10 mm; dubina utora h = 3,6 mm; duljina stražnje plohe b =4 mm; polumjer utora r = 2 mm.

Korak kalibracijskih zuba tk okruglih pločica uzima se jednakim 0,6-0,8 t,

tk=0,8 t=0,8 10=8 mm.

Geometrijski elementi oštrice zuba za rezanje i kalibriranje odabiru se prema:

γ=15º; α=3º - za grubu obradu i prijelazne zube,

γ=20º - za završnu obradu i kalibraciju zuba,

α=2º - završni zubi,

α=1º - kalibracijski zubi.

Broj žljebova za odvajanje strugotine i njihove veličine odabiru se prema . Broj žljebova n=22mm, m=0,6mm, hk=0,7mm, r=0,-0,3mm. udaljenost između utora,

bk=πD/n=(3,14 45)/16=6,9 mm, k’=0,4 bk=0,4 6,9=2,76 mm,

Maksimalno odstupanje prednjih kutova svih zuba +2°, stražnjih kutova reznih zuba +30°, stražnjih kutova mjernih zuba +15°.

Maksimalan broj zuba koji rade istovremeno:

Odredite veličinu reznih zuba. Promjer prvog zuba uzima se jednak promjeru prednjeg dijela vodilice, tj.

D3=D-A=45-0,8=43,7 mm.

Promjer svakog sljedećeg grubog zuba će se povećati za dvije debljine rezanog sloja, tj.

Dn=D1+(n-1)2Sz

Između reznih i kalibracijskih zuba pravimo zube za čišćenje sa konstantno opadajućim usponom po zubu. Debljina rezanog sloja sa svakim zubom za čišćenje smanjuje se od prvog prema zadnjem.

Promjer kalibrirajućih zuba jednak je promjeru posljednjeg zuba za grubu obradu, Dk=Dmax+-δ=45,025-0,009=45,034 mm,

gdje je δ promjena promjera rupe nakon izvlačenja, za izvlačenje čeličnih sirovina, povećanje promjera rupe je 0,005-0,01 mm, uzimajući da je jednak 0,01 mm.

Izračunate veličine zuba sažete su u tablici. Maksimalna odstupanja promjera reznih zuba ne smiju biti veća od 0,01 mm, a kalibracijskih zuba 0,005 mm. Promjer, mm, zupci za provlačenje

	Promjer zuba, mm		Promjer zuba, mm		Promjer zuba, mm

Broj reznih zuba izračunava se po formuli:

gdje je A - dodatak za provlačenje;

prihvatiti zp=24.

Broj kalibracijskih zuba ovisi o vrsti protege: za proreznu prorezu uzimamo Zk=6.

Duljina zatezanja od kraja drške do prvog zuba uzima se ovisno o veličini stezne glave, debljini osnovne ploče, učvršćenju za pričvršćivanje obratka, razmaku između njih, duljini obratka i ostali elementi:

lo=lv+lz+lc+ln+lp,

gdje je lv duljina ulaska drške u steznu glavu, ovisno o dizajnu stezne glave (uzimamo lv = lxv = 120 mm); h - razmak između stezne glave i stijenke osnovne ploče stroja, jednak 5 - 25 mm (uzimamo lz = 25 mm); s - debljina zidova osnovne ploče stroja za provlačenje (uzimamo 1s = 42 mm); n - visina izbočenog dijela prednje ploče (uzimamo lp = 30 mm); n - duljina prednje vodilice (uzimajući u obzir razmak Δ); ln = 90 mm.

lo \u003d 120 + 25 + 42 + 30 + 90 \u003d 320 mm.

Tada je duljina 10, provjeravamo uzimajući u obzir duljinu nacrtanog obratka: 1o> Lc, budući da je h "= ld = 90 mm, tada

Lc \u003d 220+ h "\u003d 220 + 90 \u003d 310 mm.

≥310, dakle, uvjet je ispunjen.

Određujemo konstrukcijske dimenzije repnog dijela brošure. Prema GOST 4044-70* prihvaćamo dršku tipa 2, bez zaštite od rotacije s nagnutom potpornom površinom: d1=22e8(-0,046-0,073) mm; d2=17c11(-0,110-0,240) mm; d4=22-1=21 mm; c=1 mm; 11=130 mm; 12=25 mm; 13=60 mm; 14=16 mm; r1=0,3 mm; r2=1 mm; α=30º; promjer prednje vodilice d5=24e8(-0,040-0,073); duljina prijelaznog konusa konstruktivno prihvaća lk=65 mm; duljina prednje vodilice do prvog zuba ln=li+25=90+25=115 mm; pa ukupna duljina drške

l0=l1+lk+ln=140+65+115=320 mm.

Promjer stražnje vodilice treba biti jednak promjeru izvučene rupe s maksimalnim odstupanjem od f7.

Odredite ukupnu duljinu pločice:

Lo \u003d lo + lr + lzach + lk + lzn

gdje je lo = 320 mm;

p je duljina reznih dijelova,

p \u003d tzr \u003d 10 23 \u003d 230 mm;

zach - duljina zuba za čišćenje; lzach = tzzach = 10 3 = 30 mm;

k je duljina kalibracijskih zuba; lk = tk zk = 0,8 7 = 5,6 mm;

zn - duljina stražnje vodilice,

1z \u003d (0,5-0,75) 1d \u003d 0,6 90 \u003d 60 mm.

Zatim,

Lo \u003d 320 + 230 + 30 + 5,6 + 60 \u003d 645 mm.

Uvjetna provjera: Lo< Lстанка.

Jer Lstroj = 1500 mm, uvjet je ispunjen.

Najveća dopuštena glavna komponenta sile rezanja max=9,81 Cp Szx DZmax ky kc k i

Faktori korekcije za promijenjene uvjete rezanja: ky=1(za γ=15º); kc=1 (kada se koristi rashladno sredstvo); ki=1 (za zube za provlačenje s utorima za dijeljenje strugotine); tada je maksimalna sila rezanja = 9,81 700 0,03 0,8525 8 = 70 000 N (≈7 000 kgf)

Glavna komponenta sile rezanja može se odrediti pomoću literature. Rezultirajuća sila Pz max ne smije premašiti vučnu silu stroja, u ovom slučaju jednaka je 10 000 kgf, stoga je obrada moguća.

F1==0,78 (22-17)=153 mm,

Gdje je dopušteno naprezanje kada se zgnječi,

σhv = MPa,

Dopušteno naprezanje pri gnječenju ne smije prelaziti 600 MPa, što se i provodi

Granična odstupanja za glavne elemente otvora i druge tehničke zahtjeve odabiru se prema GOST 9126 - 76.

Izvodimo središnje rupe u skladu s GOST 14034 - 74, obrazac B.

3.3 Izračun načina rezanja pri povlačenju:

Postavili smo grupu obradivosti - U10A tvrdoće HB202 pripada prvoj grupi obradivosti.

Grupa kvalitete rastegnute površine postavlja se prema parametru kvalitete i hrapavosti Kvaliteta provrta je H 7,

Odaberite vrstu rashladnog sredstva. Za lijevano željezo prihvaćamo rashladnu tekućinu - sulfofrezerol. (Konvencionalna oznaka na karti "B").

Maksimalna sila rezanja Rz max=63679kgf/mm2.

Za okrugli prorez druge skupine kvalitete i prve skupine obradivosti i masovne proizvodnje prihvaćamo V = 8m / min. Faktor korekcije za brzinu, jer protezač od brzoreznog čelika R18.

Zaključak

U ovom nastavnom radu proračunati su sljedeći alati: okruglo glodalo, okrugla kopča, pužno glodalo i čvrsto razvrtalo.

Tijekom ovog kolegija korištena je stručna referentna literatura, izračunati su uvjeti rezanja za rezne alate, provedene su analitičke i grafičke metode proračuna i konstrukcije.

Danas je udio obrade metala u strojogradnji oko 35% i stoga ima odlučujući utjecaj na tempo razvoja strojarstva u cjelini.

Književnost:

1. Nefedov N.A., Osipov K.A. Zbirka zadataka i primjera za rezanje metala i alata za rezanje. - M.: Mašinostrojenje, 1990.

Priručnik tehnologa-strojograditelja T.2 / ur. A.N. Malova

Arshinov V.A., Alekseev G.A. Rezanje metala i alati za rezanje. M.: Mašinostroenie, 1968. - 500s.

Gaponkin V.A., Lukašev L.K., Suvorova T.G. Strojna obrada, alati za rezanje metala i alatni strojevi. M.: Mašinostroenie, 1990. - 448s.

Rodin P.R. Projektiranje i izrada reznih alata. - Kijev: Tehnika, 1968.-358s.

Paley M.M. „Tehnologija i automatizacija proizvodnje alata“. - Volgograd, 1995. - 488s.

Alekseev G.A., Arshinov V.A., Krichevskaya R.M. "Dizajn alata" 1979.

Anurjev V.I. Priručnik konstruktora-strojograditelja. U 3 sveska. Izdanje 8, prerađeno i prošireno. Uredio Zhestkova I.E. - M .: Mašinostroenie, 2001

Baranchikov V.P., Borovsky G.V. itd. "Priručnik dizajnera-instrumentalista". 1994. godine

Barančikov V.I. itd. "Progresivni rezni alati i načini rezanja metala". Imenik. - M.: Mašinostrojenje, 1990.

Inozemcev G.G. "Konstruiranje alata za rezanje metala". - M.: Mašinostroenie, 1984.

Kirsanov G.N. itd. "Vodič za dizajn tečaja alata za rezanje metala". - M.: Mašinostrojenje, 1986.

3. Kosilova A.G., R.K. Meshcheryakova. "Priručnik tehnologa strojograditelja", svezak 1, 2. -M .: Mašinostroenie, 1985.

1. Uvod............................................... ................................................. ..... 7

1.2. Oblikovani rezač..................................................... ... ................................. 7

1.2. Oblikovani reljefni rezač ................................................. ................................ 4

2. Proračun profila fazonskih alata ............................................ .... .... 4

2.1. Proračun profila oblikovanog glodala .............................................. ..... 4

2.1.1. Grafička metoda za određivanje profila oblikovanog glodala ............ 6

2.1.2 Analitička metoda za izračunavanje profila rezača ............................................ ...... 6

2.2. Proračun profila oblikovanog reljefnog glodala ......................................... ..... 9

Profiliranje zuba rezača ................................................. ................................... 12

3. Odabir standardnih alternativnih alata za dobivanje oblikovanih profila zadanih dijelova ................................... ............................................ ........ ............................. 14

Odabir standardnog alternativnog alata za profilno tokarenje 14

Odabir standardnog alternativnog alata za profiliranje ............................................ ................................................................... ................................................... ...... 15

4. Konstrukcija trajektorije kretanja alternativnih alata pri dobivanju oblikovanih profila ................................... ........................ ........................ ........................ 17

4.1. Konstrukcija putanje konturnog montažnog glodala pri dobivanju oblikovanog profila .................................. ........... 17

4.2. Konstrukcija putanje kretanja čeonog glodala pri dobivanju oblikovanog profila ................................................ ................................. ................... ................................ 21

Zaključak na predmetnom projektu ............................................. ......................... 23

Primjena.................................................. ................................................. 24

Uvod

Oblikovani rezač

Oblikovana glodala koriste se za obradu tijela rotacije s vanjskim ili unutarnjim oblikovanim površinama. Obrada ovim rezačima obično se provodi na automatskim i revolverskim strojevima u uvjetima velike ili masovne proizvodnje. Kao praznine za dijelove najčešće se koriste kalibrirani valjani proizvodi u obliku šipke.

U usporedbi s drugim vrstama rezača, oblikovani rezači imaju sljedeće prednosti:

1) osigurati istovjetnost oblika dijela i visoku točnost dimenzija, neovisno o kvalifikacijama radnika;

2) imaju visoku produktivnost zbog velike duljine aktivnog dijela reznog ruba;

3) imaju veliku marginu za ponovno brušenje;

4) dovoljno je jednostavno ponovno brušenje duž ravnine prednje strane;

5) ne zahtijevaju puno vremena za postavljanje i konfiguriranje stroja.

Nedostaci oblikovanih rezača uključuju:

složenost proizvodnje i visoka cijena;

1) rezači - posebni, jer su prikladni samo za izradu dijelova određenog profila;

2) velika radijalna opterećenja kod rezača koji rade s radijalnim posmakom uzrokuju vibracije i elastične deformacije nekrutih obradaka, što zahtijeva smanjenje posmaka i smanjuje produktivnost;

4) kinematički prednji i stražnji kut oblikovanih rezača tijekom procesa rezanja mijenjaju se duž duljine reznih rubova u širokom rasponu, značajno se razlikuju od optimalnih vrijednosti.

Oblikovani rezač.

Oblikovana rezača su rezači s oblikovanom oštricom. Koriste se na svim strojevima za glodanje, obrađujući teške površine s relativnom lakoćom. visok stupanj preciznost i čistoća. U nekim slučajevima, oblikovani rezač je jedini alat koji može obraditi složen profil proizvoda. Oblikovani rezači naširoko se koriste u obradi različitih oblikovanih površina. Prednosti korištenja oblikovanih glodala posebno dolaze do izražaja kod obrade izradaka s velikim omjerom duljine i širine površina koje se glodaju.

Oblikovani rezači imaju ravnu prednju površinu, duž koje se bruse tijekom rada. Novo i

brušeni rezač može obraditi iste dijelove ako se oblik oblikovanog reznog ruba ne mijenja tijekom ponovnog brušenja. To se osigurava odabirom odgovarajućeg oblika boka zuba rezača. Stražnja površina zuba reljefnog glodala s nagibnim kutom y = 0° je skup oblikovanih reznih rubova koji su konstantnog oblika i postavljeni u radijalnim ravninama na različitim udaljenostima od osi rezača. Kada se kreće od prednje ravnine novog glodala prema stražnjoj strani zuba, udaljenost od osi do oštrice se smanjuje kako bi se osigurali pozitivni stražnji kutovi na reznom dijelu.

Proračun profila profiliranih alata.

Proračun profila oblikovanog glodala.

Početni podaci za izračunavanje profila rezača: materijal koji se obrađuje - AM g P i profil dijela (slika 1). Kutovi prednjeg zazora postavljaju se ovisno o fizičkim i mehaničkim svojstvima materijala koji se obrađuje:

γ = 20°, α = 10°.

Maksimalni radijus oblikovanog rezača

gdje je t najveća dubina profila obratka; l je minimalna udaljenost potrebna za uklanjanje strugotine s prednje površine rezača; m je debljina rezača; d 0 je promjer montažne rupe.

Slika 1. Skica dijela koji se obrađuje oblikovanim rezačem.

3D model izratka prikazan je na sl.2

sl.2. 3D model oblikovanog dijela dobivenog tokarenjem.

D1 =25, D2 =30, D3 =36, D4 =30, l1 =5, l2 =10, l3 =15, l4 =20, R=3.

Materijal - legura VML-1 (GOST 7167-54), s = 25 kgf / mm 2, d = 35%.

Odstupanje dijametralnih i duljinskih dimenzija prema h9.